尽管如此，单面包覆焊接即使工作条件较差也是能够包覆的，前四次的单面爆炸焊接包覆是成功的。在进行首次双面爆炸焊接包覆时，地基的质量很差，底层密实、不均匀，上层松散，对当前的工序影响是严重的。试验证明，要控制钢坯变形，地基必须有充分的刚性和满足一定的要求。
观察和分析表明，当起爆都是在钢坯的一端引爆时，不管包覆坯断裂与否，每次不锈钢的包覆都实现了，这说明包覆过程是发生在变形破坏之前。另外，未经过包覆的上表面爆炸焊接后不出现裂纹，裂纹扩展从底边向右上方向发展。这些现象促使我们的分析从爆炸焊接的过程和变形量入手，爆炸硬化当然也是重要的原因之一。从理论上讲，爆炸焊接过程是个复杂的强动载荷的动力学过程。要对连续梁的无限自由度的冲击问题进行精确计算是相当困难的$+从引爆后的力学、动量、能量分析及包覆坯件遭破坏的宏观现象来看，可以对爆炸焊接包覆过程进行分解和简化计算。引爆点的位置和地基的刚性状况是影响钢坯内力分布和变形的关键因素。
在这段时间，钢坯虽获得加速的能量和动量，但位移没有发生，否则，坯的尾部不可能完成良好的焊接。然而，冲击波的作用毕竟有先后之分，在引爆端与末端之间有弛豫时间，我们有理由做两种假设：把末端因受冲击的迟后可等效看成为连续梁的固支端或铰支端（惯性的缘故）；把动态冲击引起的惯性力及自重看成是均匀分布于全坯。变形过程中的外荷载是由梁的自重和地基的反力共同提供的，虽然动态反力和阻尼力有一定的随机性，但为了处理问题的方便，把所有动反力看成均匀分布于全梁。由于起爆方式的不同，导致炸药对钢坯的加载在时间和位置顺序方面都是不同的。为了便于计算，抓住两过程中变形的本质，我们可把钢坯的变形过程简化为悬臂梁结构和简支梁结构在均布载荷$作用下的受力变形计算，这样的简化大体上是合理的。
